1915年國外的FISHERGOVERNER企業(yè)按設計方案標準累積了數據圖表，按圖表定好規(guī)格。因為用這些方式 調節(jié)閥門的花費降低了，閥的使用壽命增加了，因而那時候獲得了五星好評?？墒前创_定的規(guī)格
比如今推算出來的還大點。之后按選中法對液態(tài)，汽體，蒸氣及各種各樣類型的閥實現了進一步的計算方法科學研究。直到1930年國外的FOXBORO企業(yè)
ROLPHRJOKWELL和DR.@.E.MASON對下列的V型(等百分數)閥,最開始應用CV值,并發(fā)布了CV計算方法。
1944年國外的MASON—NELLANREGULATOR企業(yè)把ROKWELL和MAXON合拼為MASON—NEILAN
，發(fā)布了@V計算方法。1945年國外的SONALDEKMAN企業(yè)發(fā)布了和MASON—NELLAN
類似的公式計算，但對商品流通范圍和流量系數相對性關聯進行科學研究工作中。1962年國外的F@I（FLUID@ONTROLSINSTITUTE）
發(fā)布了FCI58-2總流量測定法，并發(fā)布了調節(jié)閥門規(guī)格測算。至今仍在運用的CV測算式，但同FCI62-1。1960年德國的
VDI/VDE也刊登了KV測算式，但同FCI62-1同樣，只是是企業(yè)改成公英制。1966~1969
年日本機械設備學好有關調節(jié)閥門基本調研聯合會對界定瘩的規(guī)格測算，說明書，操作方法開展調查分析。但到現在還未完畢。1977年國外的ISA（
INSTRUMENTSOCIETYOFAMERICA）發(fā)布了規(guī)范S39。1“有關縮小液體的測算”公式計算。1977~1978國外的
ANSI/ISA規(guī)范,S75.01于1979年5月15日發(fā)布了NO\\0046-79,為工程服務的匯報。
調整并商品流通工作能力的測算，各儀表廠現階段選用FCI強烈推薦的CV值計算方法如表1
公式計算工作壓力標準測算式
△P<21>△P≥P1/2
液態(tài)同左
汽體常溫下（0~60C）
環(huán)境溫度調整(>60°C)
蒸氣飽和狀態(tài)
超溫
表格中各式各樣對一般的運用場所可以達到。但針對髙壓差，低粘度貼近飽和的液態(tài)等場所，尤其是碟閥，閥門等低工作壓力恢復系數的閥，偏差就非常大了，務必完成調整。
80年日本某些企業(yè)已逐漸用以下指數開展調整?？瘴g指數：當液態(tài)根據調節(jié)閥門時，在縮流部工作壓力小于閥通道環(huán)境溫度下的飽和蒸氣壓力PV
時，一部分液態(tài)快速汽化使根據閥體的溶液變成液氣兩相流的現象學稱之為閃蒸?？s流部后液態(tài)的氣壓表慢慢修復，摻雜在溶液中的汽泡粉碎，在汽泡粉碎時導致工作壓力上升，工作壓力有時候達到千余
kgf/cm2，在這類部分噴漆的效果會使閥心表層的金屬材料脫落而造成毀壞，此類狀況稱之為空蝕。
在出現以上狀況時，當閥進口的壓力差DR=R1-P2提升到一定標值后，根據閥的總流量將不伴隨著壓力差提升而增加造成堵塞流（CHOKOD
FLOW），如下圖1所顯示。這時表1中的公式計算就不可用了，務必調整。即不可以簡單用△P=P1-P2
來測算氣動閥門的商品流通工作能力，而務必使液體在閥縮流部的工作壓力不低于PV。因為閥門種類的工作壓力恢復系數是不一樣的，由圖2
由此可見，碟閥，閥門等高線工作壓力修復的調整瘩更易造成內蒸和空蝕。
不一樣的調節(jié)閥門方式具備不一樣的工作壓力恢復系數，而壓力恢復系數立即危害造成閃蒸、空蝕的難度水平，因而引進空蝕指數KC。P1-—閥通道工作壓力；P
2—閥出入口工作壓力；PV—飽和蒸氣壓力；DRCV—縮流部差壓；DR=R1-R2
KC界定為：KC=△P/△PO=(P1—P2)/(P1—PV)
KC標值是調節(jié)閥門自身構造決策的，體現了該閥工作壓力修復的多少，因為DR=KC·DR0即P1—P2=KC(P1-P
V)根據KC能求起兵縮流部工作壓力小于PV時（即不造成空蝕）的最高容許閥壓力降DRCRI，即△PCri=P1—P2=KC(P1-PV)